搜索结果: 1-15 共查到“知识库 铁合金冶金”相关记录52条 . 查询时间(4.285 秒)
通过蠕变实验和透射电子显微表征研究了新型析出强化镍铁基高温合金HT700T在750℃/120 MPa条件下微观结构演变的规律。实验发现，位错攀移主宰蠕变变形的进行，并且虽然外加应力远小于合金的屈服强度，但是在碳化物和晶界区域都发生了位错切割和绕颗粒过程。同时，通过实验发现，随着蠕变变形的进行，γ'相颗粒逐渐粗化长大，位错凭借Orowan过程绕过颗粒的过程更容易发生了。基于这些实验结果，我们讨论了合...
中国科学院力学研究所研发出一种超强共晶高熵合金丝材（图）
超强共晶 高熵 合金丝材
2023/1/7
高性能金属丝材广泛应用于能源、交通、海洋船舶、国防等领域。日趋复杂和极端的服役环境迫切需要发展高强塑性能的金属丝材。然而传统的高强合金丝材（如珠光体钢丝）通常伴随极低延性，这种强度-塑性的固有互斥（trade-off）严重限制其应用。近年来基于全新合金设计理念的多主元高熵合金的迅速兴起，为高性能金属丝材的开发提供了十分迷人的机会。
通过对试样进行部分水冷淬火处理，在同一试样不同位置进行取样，采用透射电镜分析、维氏硬度测试及室温拉伸实验等方法，研究淬火速率对6016铝合金薄板显微组织及力学性能的影响。研究结果表明：合金淬火速率越高，自然时效过程中晶内析出的Ⅰ型原子团簇越多，从而T4态的硬度及强度也越高；而在欠时效状态下(180 ℃×1 h)，Ⅰ型原子团簇溶解后析出强化相β″，Ⅱ型团簇转化为强化相β″，淬火速率为875.8 ℃/...
合金化板抗粉化性能分析及优化生产
热镀锌板 Fe-Zn合金化镀层 抗粉化性能 成型性
2018/7/9
：合金化板抗粉化性能是衡量合金化板成型性能的重要指标，分析了Zn-Fe中间相结构、钢基化学成分以及锌液Al含量、温度、锌层厚度、平均Fe含量等Fe-Zn合金化条件对镀层的成型性的影响。采取相应的优化改进措施后，基本解决了高强IF钢合金化不均的问题，生产的Fe-Zn合金化热镀锌板抗粉化性能优于2级比例超过90%。
用纯锶和工业纯铝试制生产了Al-Sr（10%）合金变质剂，加锶温度890 ℃，静置时间不超过3 min，铸造温度815～825 ℃，锶的吸收率达到80.02%，合金烧损仅为4.4%。对A356.2合金的变质应用表明，A356.2合金变质后的金相组织及力学性能均达到了市场产品同样的效果，完全满足用户要求。
试样用碱性熔剂经高温熔融，以稀盐酸浸取，酸化并还原高价锰定容后，移取部分试液，通过优化控制测定各元素时的酸度及沉淀分离去除干扰元素，分别用钼蓝光度法测定Si和P，EDTA滴定法测定Al。以硝酸及少量氢氟酸溶解试样，在大量磷酸存在的情况下，用高氯酸氧化Mn2+为Mn3+，以N-苯代邻氨基苯甲酸为指示剂，用硫酸亚铁铵标准溶液滴定三价锰，借此测定Mn。结果表明，该方法操作简便、快速，各元素相对标准偏差≤...
Miedema模型在含O和S熔体与合金中的扩展与应用
Miedema模型 合金 材料
2014/4/9
将Miedema模型与实验数据相结合得到适于Miedema模型的O和S的参数(O: 电负性7.04、电子密度6.03、摩尔体积4.59; S: 电负性5.8、电子密度3.24、摩尔体积6.97), 计算了141种O的二元化合物和145种S的二元化合物生成焓其平均绝对误差(MAPE)分别为36.8%、32.4%。 结合Ding导出的三元系相互作用系数计算模型, 计算了1873 K时Fe基熔体中O和S...
一种镍基单晶高温合金的高温蠕变行为
单晶高温合金 高温 蠕变 位错
2013/9/27
采用扫描电镜、透射电镜等方法研究了一种镍基单晶高温合金在1000℃的高温低应力蠕变行为。实验结果表明:合金蠕变速率呈现出先减小再增大的变化趋势,当应变量达到一定临界值(1±0.2)%后,变形速率迅速上升,蠕变进入第三阶段。高温蠕变初始阶段的主要变形机制为a/2〈110〉{111}型位错环在基体内运动。合金在高温蠕变稳态阶段的主要变形机制为位错切割γ'相,切割位错主要有螺型位错对和[001]超位错两...
济钢铁合金厂劳动定额的制定与使用
劳动定额 制定 岗位评价 工时考核
2014/3/25
济钢铁合金厂经过严谨的岗位写实与评价，制定了《铁合金厂劳动定额标准汇编》，开展全面工时制考核，使每一名职工、每一个岗位都按照当月取得的工时兑现薪酬，提高了劳动效率，促进了企业效益的提升。
粗颗粒污泥选别活性铁粉的工艺改进实践
炼钢污泥 活性铁粉 品位 TFe
2014/3/25
济钢粗颗粒污泥采用一级磨矿＋磁选重选工艺提取活性铁粉，由于原料成分波动大，选别一直无法达到预想效果，通过对现有工艺进行分析，改进采用磁选＋重选＋摇选组合式选别工艺，使粗颗粒污泥选别活性铁粉达到了设计要求，得到了活性铁粉品位88%以上、全铁92%以上的活性铁粉，并实现了产线的连续稳定运行。
对DD407/FGH95合金系进行了1120℃/120 MPa/3 h, 1170℃/120 MPa/3 h和1210℃/120 MPa/3 h 3个工艺参数下的热等静压扩散连接实验, 实验分析互扩散区元素分配规律与计算结果基本吻合,验证了利用DICTRA与Thermal－Calc软件结合计算扩散连接界面元素分布情况的准确性.进而给出了利用元素和相分布模拟结果对实验进行预测的依据,提出扩散连接温度...
建立了热等静压扩散连接的数学模型, 利用DICTRA软件与Thermal－Calc软件相结合的方法计算了不同温度、不同时间热等静压扩散连接界面反应层元素的互扩散规律与相分布情况,并根据计算结果给出了建议的扩散连接工艺范围, 为工艺参数的设计提供了理论依据.计算结果表明: 与时间相比, 温度对扩散连接界面的元素扩散影响更大.针对DD407/FGH95合金系, 扩散连接温度应选择在1120—1210℃...
固溶处理对Ni-Co基高温合金反常动态应变时效的影响
Ni-Co基高温合金 动态应变时效（DSA） 激活能 置换固溶原子 临界应变量 应力数值
2013/11/25
研究了亚固溶和过固溶处理对Ni-Co基高温合金在400和450 ℃和不同应变速率下拉伸时的锯齿状塑性失稳现象的影响. 实验结果表明, 过固溶合金的晶粒尺寸和二次γ'相间距大于亚固溶合金. 2种固溶处理后的合金都表现为反常动态应变时效, 其锯齿状流变现象都是由置换固溶原子和可动位错的相互作用引起的. 2种固溶处理后锯齿状流变的临界应变量的差别与合金内二次γ'相的间距和塑性变形时合金内位错密度有关; ...
核级商用690合金和800合金在模拟压水堆核电站一回路高温高压水中的腐蚀行为研究
690合金 800合金 高温高压水 腐蚀
2013/11/25
在自行搭建的高温高压水循环回路系统中, 通过原位电化学测量, 结合SEM观察和XPS分析, 研究了核级商用690合金和800合金在模拟压水堆核电站一回路高温高压水环境中的腐蚀行为. 结果表明, 690合金和800合金的自腐蚀电位随浸泡时间的延长而逐渐降低, 浸泡时间对690合金和800合金的阻抗谱影响并不明显. 经过408 h浸泡后, 690合金表面生成了大量针状氧化物,800合金表面则同时生成了...